土木專業畢業設計外文翻譯-建筑結構-資料下載頁

【導讀】的馬氏體鋼的現有規則的評價。其次，這是一個對工作溫度和試驗包層模塊（隧。道掘進機）目前的設計負荷范圍的定義。對由J.Aktaa＆河施密特表現欠佳的歐。向同性運動強化模型所需的材料參數。此外，粘塑性材料模型考慮物質損害病患。材料獲得上述模型進行了比較。這項工作是對ITER試驗包層模塊的開發活動的一部分。高溫設計規則考慮蠕變/疲勞是工作目標的決心。根據今天的理想，隧道掘進機。荷載違背一般奧氏體鋼嚴重軟化。這種不正常的行為導致最終以必要的修改等一。些著名的3條重要釤傳統的設計規則的制定。能夠描述一個現實的物質的行為。上述兩項要求的實現，以及在新的規則毯福爾。設計師緊迫需要為工作狀態，從而提出了積極的初始條件。

　　

【正文】 。為了避免誤解，該值已被標記為 S *米請注意，任何壓力導致崩潰的塑料在 650已經 200次循環后（ 923K）。如下圖，從圖表。 7，南區區議會提供的演示值過高釤 /回流焊。例如，提出了價值 650（ 923K）的有效期為 550（ 823K）。另一方面，米的 S *計算值也可以增強實力，如果最終將確定正確。 B,二應力分類 分開小學和中學強調，線彈性模擬經歷了 3個工況進行：熱和機械載荷共同行動和分離。阿所獲得的結果進行比較允許承認，冷卻液壓力部分彌補了等離子加熱的影響。 這些模擬的 結果，然后一直沿著上述線性自動使用該瀏覽器相應選項 Abaqus中討論了四種途徑。請注意， Abaqus 中觀眾在旋轉過程自動線性軸。例如， X 軸是針對沿著選擇的道路。 ofDesign規則 現在，下面的設計規則（彈性線）可以檢查 : *規則立即塑料的災變防治和塑料不穩定（ M型損傷） P S. Pm +Pb KSm *為建立一個漸進變形預防規則或棘輪（ C型損傷） Pm+ Pb+ Q 3 S,m 因此， K是 彎曲的形狀因素，一般范圍在 。在這里，鉀 = 。輻照對可能引起氫脆較為保守的會計規則是這里不考慮，因為這些材料的輻照考驗。除了這個因素， 下面的傳統符號是用在這里： Pm和鉛的主要記為膜和彎曲應力分別 Q是次要（熱）的壓力。 所需的最高值為 1（ 1）和（ 2）在標簽收集的評價。三。一個簡單的比較可以看出，這三個條件沒有得到滿足，即使從演示的 SMT 南區區議會產生于德 = 600（ 873K值）。如果在路徑上的平均溫度釤值（ 899K）被認為是，差距變得更加重要。 此溫度小中值不過 ，出于任何競爭。 因此，選定的設計規則預測（ 1）塑料崩潰和塑料的不穩定以及（二）的塑性變形積累。粘下的應用程序的模擬結果，塑料材料模型考慮的損害似乎表明而是一個安定。然而，如上所述，以獲得一個較為明確的結果，更多的周期應模擬， 此外，額外的負載案件應該進行調查。 VI. CONCLUSION AND OUTLOOKS In the present work, material parameters required for the nonlinear kinematicisotropic hardening ABAQUSown material model have been newly determined. These parameters have been then used to find out the coolant pressure causing a plastic deformation as a function of the temperature in the cooling channels and the plasma heating. Furthermore, the cyclic behavior of the TBM has been simulated using both the ABAQUSown material model and a viscoplastic material model considering material damage. On the other hand, some important design rules have been applied and their predictions have been pared with the results of the cyclic simulations. It turned thereby out that the criterions are not fulfilled even if the conventional value of Smt is used. The newly calculated value S*m introduced similar to Sm and accounting for the softening of the EUROFER 97 cycle by cycle leads to a larger gap between the target and actual results. The results of the cyclic simulations exhibit neither the plastic collapse nor the ratcheting after the first 100 cycles. This discrepancy could mean that the criterions are possibly too conservative for EUROFER 97 and new design rules should be considered. The suggestion requires however a further indepth study including a verification of all (elastic and elasticplastic) design rules preventing both the Mtype and Ctype damage, a consideration of the irradiation, the hydrogen effect and corrosion effect by the coolant as well as the possible change of the actual TBM geometry. ACKNOWLEDGMENT We are grateful for the experimental data at the room temperature kindly given by . M. Weick. We would also thank Mrs. G. Rizzy for her help in performing the FE simulations. The presented work has been partly supported by the European Fusion Development Agreement (EFDA). REFERENCES [1] J. Aktaa, R. Schmitt, scientific report FZKA 6931, Forschungszentrum Karlsruhe GmbH, 2020 [2] M. Weick, private munication, Forschungszentrum Karlsruhe GmbH, 2020 [3] ABAQUS/Standard User39。s Manual, Vol. II, Ch. [4] ASME Boiler and Pressure vessel code: Section III, Division 1 Subsection NH 六。結論和展望 在目前的工作，所需的材料參數的非線性運動，向強化 Abaqus 中，自己的材料模型已被新確定。這些參數已被再利用，以找出造成壓力，冷卻液作為冷卻通道的溫度和等離子體加熱功能，一塑性變形。 此外，在隧道掘進機循環的行為進行了模擬同時使用 Abaqus 中，自己的物質模型和粘塑性材料模型考慮的物質損失。 另一方面，一些重要的設計規則，并已經應用的預測已與循環模擬 的結果進行了比較。原來從而指出，判據，沒有履行即使傳統的 SMT值。 新計算 s值 *米引入類似釤，為歐洲鋼鐵聯盟 97周期的循環軟化導致會計之間的目標和實際結果差距較大。 展覽的循環模擬結果無論是塑料的崩潰，也不是步步后第一個 100 個循環。這種差異可能意味著判據，可能過于保守，對歐洲鋼鐵聯盟 97 和新的設計規則應加以考慮。 然而，這項建議需要在進一步的深入研究，其中包括所有（彈性和彈塑性核查）設計規則既防止 M型和 C型損害，審議的照射，氫的影響和腐蝕的影響冷卻劑，以及實際的隧道掘進機的幾何可能變化。 應答 我們感謝在請給予博士室溫蔡英文的實驗數據。米韋克。我們還要感謝她在執行有限元模擬幫助夫人灣 Rizzy。所提出的工作已部分支持歐洲聚變發展協議（ EFDA）。 參考 [1] J. Aktaa河施密特，科學報告 FZKA 6931，利希研究中心有限公司， 2020 [2]米魏克，私人通信，利希研究中心有限公司， 2020 [3] Abaqus中 /標準用戶手冊，卷。二，總。 [4] ASME鍋爐及壓力容器規范：第 III級 ， 1，第信息 NH